Гост 12.1.004 прил 8

      By: Гаврила   гост   2 Comments   03.07.2014

    У нас вы можете скачать гост 12.1.004 прил 8 в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

    Если при этом выполняется услови е , то б езопасность людей в зданиях сооружениях обеспеченана тр е буемом уровне системой пр е дотвращения пожара. Если это условие не выполняется, то расчет вероятности взаим о действи я ОФП на людей Q в следует производить по расчетным зависимостям, приведенным в разд.

    Д о пускается уровень обеспечения безопасности людей в зданиях сооружениях оценивать по вероятности Q в , в одн о м или нескольких помещениях, наиболее удаленны й о т вых о дов в безопас н ую зо н у например верхн ие этаж и многоэтажных зданий. Настоящ и й метод устанавливает порядок расчета вероятност и возник н овения пожара взрыва в о бъекте и изделии. Вероятность воз н икнове н ия пожара взрыва в пожаровзрывоопасном объекте определяют н а этапах его проектирования, строительства и эксплуатации.

    Для расчета вероятности возникновения пожара в з рыва на де й ствующих или строящ и хся объектах необходимо располагатьстатистическими д а н ными о времени суще с твова н ия различных пожаровзрывоопасных событий. Вероятность возникновения пожара взрыва в проектируемых объектах определяют на ос н ове показателей надежности элементов объекта, по з воляющих рассчитывать вероятность прои з водственного оборудования, систем контроля и управления, а такж е других устройств, составляющих объект, которые приводят к реализации различных пожаровзрывоопасных событий.

    Под пожаровзрывоопасными понимают событ и я, реализац и я которых приводит к образованию горючей среды и появлению источника зажигания. Численные значе н ия необходимых для расчетов вероятности возникновен и я пожара взрыва показателейнадежности различных тех н ологических аппаратов, систем управления , контроля, связи и тому подобных, используемых при проект и ровании объекта, или исходные данные для их расчета выбирают в соответствии с ГОСТ 2.

    Необходимые сведения могут быть получены в результате сбора и обработки статистических данных об отказах анализируемых элементов в условияхэксплуатации. Сборнеобходимых статистических данных проводят по единой программе, входящей в состав настоящего метода.

    Пожаровзрывоопасность любого объекта определяется пожаровзрывоопасностью его составных частей технологических аппаратов, установок, помещений. В е роятность возник н овения пожара взрыва в объекте в течение года Q ПЗ вычисляют по формуле. Возникновение пожара взрыва в любом из помещений объекта событ и е ПП обусловлено возн и кнов е ни е м пожара взрыва или в одном из технологич е ских аппаратов, находящихся в этом помещении событ и е ПТА j , , ил и н епосредственно в объем е иссл е дуемого помещения событи е ПО i.

    Вероятность Q i ПП вычисляют по ф ормуле. Q i ПО — вероятность возникновения пожара в объеме i -го помещения в течение года;. Возникновение пожара взрыва в любом из технологических аппара тов соб ы тие ПТА j илинепосредственно в объеме помещения событие ПО i , обусловлено совместным образованием горючей среды событие ГС в рассматрива е мом элементе объекта и появлением вэтой среде источника зажигания событие ИЗ.

    Вероятность Q i ПО или Q j ПТА возникновения пожара в рассматриваемом элементе объекта равна вероятности объединения суммы всех возможных попарных пересечений произведений случайных событий образования горючих сред и появления источников зажиганий.

    ГС k — событие образования k -й горючей среды;. Образование горючей среды событие ГС k в рассматриваемом элементе объекта обусловлено совместным появлением в нем достаточного количества горючего вещества или материала событие ГВ и окислителя событие ОК с учетом параметров состояния температуры, давления и т.

    Q i ОК m — вероятность появления достаточного для образования горючей среды количества m -го окислителя в i - м элементе объекта в течение года;. Появление в рассматриваемом элементе объекта горючего вещества k -го вида являетсяследствием реализации любой из a n причин. Вероятность Q i ГВ k вычисляют по формуле.

    Q i a 1 — вероятность постоянного присутствия в i -м элементе объекта горючего вещества k -го вида;. Q i a 2 — вероятность разгерметизации аппаратов или коммуникаций с горючим веществом, расположенных в i -м элементе объекта;. Q i a 3 —вероятность образования горючего вещества в результате химической реакции в i -м элементе объекта;. Q i a 4 —вероятность снижения концентрации флегматизатора в горючем газе, паре, жидкости или аэровзвеси i -го элемента объекта ниже минимально допустимой;.

    Q i a 5 — вероятностьнарушения периодичности очистки i -го элемента объекта от горючих отходов, отложений пыли, пуха и т. На действующих и строящихся объектах вероятность Q i a n реализации в i - м элементе объекта a n причины, приводящей к появлению k -го горючего вещества, вычисляют на основе статистических данных о времени существованияэтой причины по формуле.

    В проектируемых элементах объекта вероятность Q i a n вычисляют для периоданормальной эксплуатации элемента, как вероятность отказа технических устройств изделий , обеспечивающих невозможность реализации a n , причин, по формуле. Данные онадежност и оборудования изделия приведены внормативно-технических документах, стандартах и паспортах. Интенсивность отказов элементов, приборов и аппаратов приведена в разд. При отсутствии сведений о параметрах надежности анализируемого оборудования изделия , последние определяют расчетным путем на основе статистических данных о б отказах этого оборудования изделия.

    Появление в i -м элементе объекта k вида окислителя является следствием реализации любой из b n причин. Q i b 1 — вероятность того, что концентрация окислителя, подаваемого в смесь i -го элемента объекта, больше допустимой по горючести;.

    Q i b 2 — вероятность по д соса окислителя в i -й элементс горючим веществом;. Q i b 3 — вероятность, постоянного присутствия окислителя в i -м элементе объекта;. Q b 4 —вероятность вскрытия i -го элемента объекта сгорючим веществом без предварительного пропаривания продувки инертным газом ;. Вероятности Q i b n реализации событий, обуславливающих возможность появления окислителя k -го вида в опасном количестве, вычисляют для проектируемых элементов по формуле 43 , а для строящихся и действующий элементов по формуле Вероятность Q i b 2 подсоса окислителя в аппарат с горючим веществом вычисляют как вероятностьсовместной реализации двух событий: Вероятность Q i S 1 нахождения i -го элемента объекта под разрежением в общем случае вычисляют по формуле 42 , принимают равное единице, еслиэлемент во время работы находится под разрежением, и 0,5, если элемент с равнойперио д ичностью находится под разрежением и давлением.

    Вероятность Q i S 2 разгерметизации i -го элемента на разных стадиях его разработки иэксплуатации вычисляют по формуле 42 и Появление n -го источника зажигания инициирования взрыва в анализируемом элементе объекта событие ИЗ n обусловлено появлением в нем n -гоэнергетического т е плового источника событие ТИ n с параметрами, достаточными для воспламенения k -йгорючей среды событие В n k.

    Q i B n k —условная вероятность того, что воспламеняющая способность появившегося в i -мэлементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания k -й горючей среды,находящейся в этом элементе. Разряд атмосферного электричества в анализируемом элементе объекта возможен или при поражении объекта молнией событие C 1 , или при вторичном ее воздействии событие C 2 , или при заносе внего высокого потенциала событие С 3. Вероятность Q i ТИ п разряда атмосферного электричества в i -м элементе объекта вычисляют по формуле.

    Q i C 1 — вероятность поражения i -го элемента объекта молнией в течение года;. Q i C 2 — вероятность вторичного воздействия молнии на i -й элемент объекта в течение года;. Q i С 3 — вероятность заноса в i -йэлемент объекта высокого потенциала в течение года;.

    Поражение i -го элемента объекта молниейвозможно при совместной реализации двух событий — прямого удара молнии событие t 2 и отсутствия неисправности, неправильного конструктивного исполнения или отказа молниеотвода событие t 1. Вероятность Q i C 1 вычи с ляют по формуле. Q i t 2 — вероятность прямого удара молнии в i -й элемент объекта в течение года.

    Вероятность Q i t 2 прямого удара молнии в объект вычисляют по формуле. Вероятность Q i t 1 принимают равной единице в случае отсутствия молниезащиты на объекте илиналичия ошибок при ее проектировании и изготовлении. Вывод осоответствии основных параметров молниеотвода требованиям, предъявляемым к молниезащите объектов 1, 2 и 3-й категорий делают на основании результатов проверочного расчета и детального обследования молниеотвода.

    Основные требования к молниеотводам объектов 1, 2 и 3-й категорий приведе н ы в СН— При наличии молниезащиты вероятность Q i t 1 вычисляют по формуле. При расчете Q i t 1 существующей молниезащиты нарушение периодичности проверки сопротивления заземлителей один раз в два года расценивают как нахождение молниезащиты внеисправном состоянии.

    Время существования этой неисправности определяют как продолжительность периода между запланированным и фактическим сроками проверки. Вероятность Q i C 2 вторичного воздействия молнии на объект вычисляют по формуле.

    Вероятность Q i t 3 при отсутствии защитного заземления или перемычек в местах сближения металлических коммуникаций принимают равнойединице. Вероятность Q i t 3 неисправности существующей системы защиты от вторичных воздействий молнии определяют на основании результатов ее обследования аналогично вероятности Q i a n по формуле Для проектируемых объектов вероятность отказа неисправности защитного заземления не рассчитывается, а принимается равной единице или нулю в зависимости от ееналичия в проекте.

    Вероятность Q i С 3 заноса высокого потенциала в защищаемый объект вычисляют аналогично вероятности Q i С 2 по Вероятность Q i t 2 при расчете Q i C 2 и Q i C 3 вычисляют no формуле 49 , причем значения параметров S и L в формулах 50 и 51 необходимо увеличить на м.

    Электрическая искра дуга может появиться в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при коротком замыкании электропроводки событие е 1 , , при проведении электросварочных работ событие e 2 , при искрении электрооборудования, не соответствующего по исполнению категории и группе горючей среды, находящейся в этом элементе событие e 3 , при разрядах статического электричества событие е 4.

    Q i e 1 — вероятность появления искр короткого замыкания электропроводки в i -м элементе в течение года;. Q i e 2 — вероятность проведения электросварочных работ в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i e 3 — вероятность несоответствия электрооборудования i -гоэлемента объекта категории и группе горючей среды в течение года;. Q i е 4 — вероятность возникновения в i -м элементе объекта разрядов статического электричества в течение года;.

    Q i v 2 — вероятность того, что значенииэлектрического тока в i -м элементе объекталежит в диапазоне пожароопасных значений;. Q i Z —вероятность отсутствия или отказа аппаратов защиты от короткого замыкания в т е чение года, определяющаяся по п. Вероятность Q i v 1 к ороткого замыкания эл е ктропроводки на действующих и строящихся объектах вычисляют на основании статистических данных по формуле Вероятность Q i v 2 нахождения электрического тока в диапазоне пожароопасных значений вычисляют по формуле.

    I 1 — минимальное пожароопасное значение тока, протекающ е го по кабелю или проводу;. I 2 — максимальное пожароопасное значение тока, протекающего по каб е лю, если I 2 больше I к.

    Значения токов I 1 и I 2 опре д еляют э к спериментально. В отсутствии данных по I 1 и I 2 вероятность Q i v 2 принимают равной 1. Вероятность Q i е 2 проведения в i -мэлементе объекта электросварочных работ вычисляют только для действующих истроящихся элементов объекта на основе статистических данных по формуле Вероятность Q i e 3 при непрерывной работе электрооборудования принимают на всех объектах равнойединице, еcли электрооборудование не соответствует категории и группе горючейсмеси, или 10 -8 — еслисоответствует.

    При периодической работе электрооборудования и егонесоответствия категории и группе горючей среды вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Если электрическая искра появляется лишь при включении и выключении электрооборудования, не соответствующего категории и группе горючейсреды при п включениях и выключения х, то вероятность Q i e 3 вычисляют аналогично вероятности Q i t 2 по формуле В случае соответствия электрооборудования горючей среде, вычисленное по формуле 49 значение вероятности Q i е 3 умножают на 10 Вероятность Q i е 4 появления в i -м элементе объекта искр статического электричества вычисляют по формуле.

    Q i X 2 — вероятность наличия неисправности, отсутствия или неэффективности средств защиты от статического электричества в течение года. В остальных случаях Q i Х 1 принимают равной нулю. Вероятность Q i X 2 принимают равной единице при отсутствии или неэффективности средств защиты от статического электричества. Вероятность Q i X 2 неисправности средств защиты в действующих элементах вычисляют на основаниистатистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле 4 2.

    Вероятность Q i X 2 в проектируемых элементах объекта вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании данных о надежности проектируемых средств защиты от статическ о го электричества например средств ионизации или увлажнения воздуха и т.

    Фрикционные искры искры удара и трения появляются в анализируемом элементе объекта событие ТИ n при применении искроопасного инструмента событие f 1 , при разрушении движущихся узлов и деталей событие f 2 , при применении рабочими обуви, подбитой металлическими набойками и гвоздями событие f 3 , при попадании в движущиеся механизмы посторонних предметов событие f 4 и т.

    Вероятность Q i ТИ n вычисляют по формуле. Q i f 1 — вероятность применения в i -м элементе объекта металлического, шлифовального и другого искроопасного инструмента в течение года;. Q i f 2 — вероятность разрушения движущихся узлов и деталей i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i f 3 — вероятность использования рабочими обуви, подбитойметалл и че с кими набойками и гвоздями в i -мэлементе объекта в течение года;.

    Q i f 4 — вероятность попадания в движущиеся механизмы i -го элемента объекта посторонних предметов в течение года;. Q i f 5 — вероятность удара крышки металлическ о го люка в i -м элементе объекта в течение года;. Вероятность Q i f 1 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта на основаниистатистических данных аналогичного вероятностям Q i a n и Q i t 2 по формулам 42 или Вероятность Q i f 2 для действующих и строящихся элементов объекта вычисляют на основаниистатистических данных аналогично вероятности Q i a n по формуле 4 3.

    Для проект и ру е мых элементов объекта вероятность Q i f 2 вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 на основании параметров надежностисоставных частей. Вероятность Q i f 3 и Q i f 5 вычисляют только для действующих и строящихся элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятность Q i f 4 вычисляют для действующих и строящихся элементов объекта на основании статистических данных аналогично вероятно сти Q i a n по формуле 42 , а для пр ое ктируемых элементов по формуле 43 , как вероятность отказа защитныхсредств.

    Открытое пламя и искры появляются в i -м элементе объекта событие ТИ n при реализации любой из причин h n. В е роятность Q i ТИ п вычисляют по формуле. Q i h 1 —вероятность сжигания топлива в печах i -го элемента объекта в течение года;.

    Q i h 2 — вероятность проведения газосварочных и других огневых работ в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 3 — вероятность несоблюдения режима курения в i - м элементе объекта в течение года;.

    Q i h 4 — вероятность отсутствия или неисправности искрогасителе й на двигателях внутреннего сгорания, расположенных в i -м элементе объекта в течение года;. Q i h 5 — вероятность использования рабочими спичек, зажигалок или горелок в i -м элементе объекта в течение года;.

    Q i h 6 — вероятность выбросовнагретого газа из технического оборудования в i -мэлементе объекта в течение года;. Вероятность Q i h 1 вычисляют для всех элементов объекта по формуле. Вероятности Q i h 2 , Q i h 3 , Q i h 4 , Q i h 5 и Q i h 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов на основе статистических данных аналогично вероятности по формул е Нагрев вещества, отдельных узлов и поверхностей технологического оборудования i - г о элемента объекта, контактирующих с горючей средой, выше допустимой температуры событие ТИ n возможен при реализации любой из К n причин.

    Вероятность вычисляют по формуле. Q i K 1 — вероятность нагрева горючего вещества или поверхности оборудования i -го элемента объекта при возникновении перегрузкиэлектросет и , машины и аппаратов в течение года:.

    Q i K 2 — вероятность отказасистемы охлаждения аппарата i - го элемента объекта в течение года;. Q i K 3 — вероятность нагрева поверхностей и горючих веществ при возникновении повышенных переходныхсопротивлений электри ческих соединений i -го элемента объекта в течение года;.

    Q i K 5 — вероятность нагрева поверхностей при трении в подшипниках в i -мэлементе объекта в течение года;. Q i К 6 — вероятность разогрева от трения транспортных лент и приводных ремней в i -мэлементе в течение года;.

    Перегрузка электрических коммуникаций, машин и аппаратов событие K 1 возможна при неисправности или несоответствии аппаратов защиты электрических сетей, а также при реализации любой из причин Y m. Вероят н ость Q i K 1 вычисляют по формуле. Q i y 1 — вероятностьнесоответствия сечения электропроводников нагрузке электроприемников в i -мэлементе в течение года;.

    Q i y 2 — вероятность подключения дополнительных электроприемников в i -м элементе объекта в электропроводке, не рассчитаннойна эту нагрузку;. Q i у 3 — вероятность увеличения момента на валу электродвигателя в i -м элементе объекта в течение года;.

    Q i y 4 — вероятность повышения напряжения в сети i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i y 5 — вероятность отключения фазы двухфазный режим работы в установках трехфазного тока в сети i -гоэлемента объекта в течение года;. Q i y 6 — вероятность уменьшениясопротивления электроприемников в i -м элементе объекта в течение года;. Q i z —вероятность отсутствия неисправности или несоответствия аппаратов защитыэлектрических систем i -го элемента объекта от перегрузки в течение года.

    Вероятности Q i y 1 , Q i у 2 , Q i y 4 , Q i y 5 , Q i y 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i y 3 вычисляют для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , а для проектируемых объектов аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность заклинивания механизмов, приводимых в действие электродвигателем.

    Вероятность Q i z вычисляют для действующих элементов объекта аналогично вероятности Q i h 1 по формуле 60 , для проектируемыхэлементов при отсутствии аппаратов защиты принимают равной единице, а при ихналичии вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле Вероятности Q i K 2 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как вероятность отказа устройств, обеспечивающих охлаждение аппарата, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i К 3 , Q i K 4 и Q i К 6 вычисляют только для действующих и строящихся объектов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 5 и Q i K 7 вычисляют для проектируемых элементов объекта аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , как в е роят н ость отказа системысмазки механизмов i -го элемента, а для строящихся и действующих элементов аналогично вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i K 8 пр и нимают равной един и це, если в соответствии с технологической необходимост ь ю происходит нагрев горючих в е ществ до опасных температур, или нулю, если такой процесс не происходит.

    Вероятность Q i ТИ n поя в лен и я в горючем в е ществе ил и материале очагов экзотермического окисления или разложен и я, п р и водящих ксамовозгоранию, вычисляют по формуле. Q i m 1 — вероятность появления и i -м элементе объекта очага тепловогосамовозгорания в течение года;. Q i m 2 — вероятность появления в i -м элемент е объема очага химического возгорания в течение года;.

    Q i m 3 — вероятность появлен и я в i -м эл е мент е объекта очага микробиологического самовозгорания в течение года. Вероятность Q i m 1 вычисляют для всехэлементов объекта по формуле. Q i P 2 — вероятность нагрева веществ, склонных к самовозгоранию, выше безопаснойтемпературы. Вероятность Q i P 1 вычисляют для всех элементов объекта по формулам 60 или Вероятность Q i P 2 принимают равной ед и нице, е сл и температура среды, в которой находится это вещество, выше и ли равна безопасной температуре или нулю, если температура среды ниже ее.

    Вероятность Q i m 2 выч и сляют для всех элеме н тов объекта по формуле. Q i g 2 — вероятность контакта химическ и акт и вных веществ в течение года. Вероятности Q i g 1 и Q i g 2 вычисляют аналогично вероятност и Q i h 1 по формул е 60 , если реализация событий g 1 и g 2 обусловле на технологическими условиям и или мероприятиями организационного характера и вычисляют аналогично вероятности Q i a n по формуле 43 , есл и этисобытия зависят от н адежности оборудования.

    Вероятность Q i m 3 рассчитывают для действующих и строящихся объектов а н алог и чно вероятности Q i h 1 по формуле Вероятность Q i того, что воспламеняющаяся способность появившегося в i -мэлементе объекта n -го энергетического теплового источника достаточна для зажигания к - й горючей среды, находящейся в этомэлементе, определяется экспериментально или сравнением параметровэнергетического теплового источника с соответствующими показателями пожарнойопасности горючей среды.

    Если данные для определения Q i отсутствуют или их достаточ н ость вызываетсомнение, то значе н ие вероятности Q i принимают равн ы м 1. Вероятность Q i принимают равной нулю в следующих случаях:. Данные о пожароопасных параметрах источников зажигания приведены в разд.

    При обосновании невозможности расчета вероятности появления источника зажигания в рассматриваемом элементе объекта с учетом конкретных условий его эксплуатации д опускается вычислять этот параметр по формуле. Принеобходимости учитывают и иные события, приводящие к появлению источ н ика зажига н ия. Программу сбора статистических данных разрабатывают для действующих, строящихся и проектируемых объектов на основе анализа пожарной о п асности помещений и технологического оборудования.

    Анализ пожарной опасности проводят отдельно по каждому технологическому аппарату, помещен и ю и заканчивают разработкой структурной схемы причинно-следственной связи пожаровзрывоопасных событий, необходимых и достаточных для возникновения пожара взрыва в объекте далее — модель возник н овения пожара.

    Общий вид структурной схемы возник н овения пожара в здании показан на черт. Статистические данные о времени существования пожаровзрывоопасных событий на действующих и строящихся объектах и времени безотказной работы разл и чных и зделий проектируемых объектов собирают только пособытиям конечного уровня, приведенным на модели возникновения пожара, для которых в методе отсутствуют аналитические зависимости.

    На основании модели возникновения пожара по каждому элементу объекта разрабатывают формы сбора статистической информации о причинах, р е ализация которых может привести к возникновению пожара взрыва. Статистическую информацию, необходимую для расчета параметров над е жност и разл и чных изделий, используемых в проектном решении,собирает проект н ая организация на действующих объектах.

    При этом для наблюдения выбирают изделия, работающие в периоднормальной эксплуатации и в условиях, идентичных тем, в которых будетэксплуатироваться проект и руемое изделие. В качестве источников информации о работоспособности технологического оборудования используют:. Источниками информации о нарушении противопожарного режима в помещениях,неисправности средств тушения, связи и сигнализации являются:.

    Время t j Общее время t анализируе м ого элемента объекта Наи менова-. На основании собранных данных вычисляют коэффициент безопасности K s в следующей последовательности. Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события t 0 среднее время нахождения в отказе по формуле.

    Точечную оценку дисперсии D 0 среднего времени существования пожаровзрывоопасногособытия вычисляют по формуле. Среднее квадратическое отклонение точечной оценкисреднего времени существования события — t 0 вычисляют по формуле. Коэффициент безопасности K б коэфф и цие н т, учитывающийотклонение значения параметра t 0 , вычисленного по формуле 6 8 , от его истинного значения вычисляют из формулы.

    При реализации в течение года только одного события коэффициент безопасности принимают равным еди н ице. Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов э лементов. От прямого удара молнии воспламеняются все горючие среды.

    Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферногоэлектричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции.

    Энергия искрового разряда превышает мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ с минимальной энергией зажигания до 0,25 Дж. Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражени и молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредстве нн ой близости от молн и еотвода.

    При соблюдении безопасных расстояний между молниеотводам и и коммуникациями энергия возможных искровых разрядов достигает значений Дж и более , то есть достаточна для воспламенения всех горючих веществ. Воспламеняемость кабеля и проводника с изоляцией завис и т от значения кратности тока короткого замыкания I к. Если эта кратность больше 2,5, но меньше 1 8 для кабеля и 21 для провода, то происходит воспламенение поливинилхлоридной изоляции.

    Электрические искры капли металла образуются при коротком замыкании электропроводки,электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общегоназначения. Размер капель металла при этом достигает 3 мм при потолочной сварке — 4 мм. Температура капель зависит от вида металла и равна температуре плавления. Зона разлетачастиц при коротком замыкании зависит от высоты расположения провода, начальнойскорости полета частиц, угла вылета и носит вероятностный характер.

    При высоте расположения провода 10 м вероятность по п адания частиц на расстояние 9 м составляет 0 ,06; 7м— 0, 45 и 5 м—0,92; при высоте расположения 3 м вероятность попадания частиц на расстояние 8 м составляет 0,01, 6 м — 0,29 и 4 м— 0,96, а при высоте 1 м вероятность разлета частиц на 6 м—0,06, 5 м — 0,24, 4 м — 0,66 и 3 м — 0, Количество теплоты, которое капля металла способна отдать горючей среде при остывании до температуры ее самовоспламенения, рассчитывают следующим способом.

    В зависимости от продолжительности полета капли возможны три ее состоя н ия: Время полета капли в расплавленном жидком состоянии t p , с, рассчитывают по формуле.

    Т н , Т пл —температура капли в начале полета и температура плавления металла соответственно, К;. Количество тепла W , Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле. К —коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле.

    Более строгое определение конечной температуры капли может быть проведено при учете зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры. Пожар н ая опасность св е тильников обусловлена возможностью контакта горючей ср е ды с колбо й эл е ктрической лампы накаливан и я,нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды.

    Температура нагрева колбы электрической лампочки зависит от мощности лампы, ее размеров и расположения в пространстве. Зависимость максимальной температуры на колбе горизонтально расположенной лампы от ее мощности и времени приведена на черт. Энергию искры W и , Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы. Разность потенциалов между заряженным телом и землей измеряют электрометрами в реальных условиях производства.

    При соприкосновении человека сзаземленным предметом возникают искры с энергией от 2,5 до 7,5 мДж. Зависимость энергии электрического разряда стела человека и от потенц и ала зарядов статическогоэлектричества показана на черт. Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свеч е ния частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а и х температура находится в пределах температуры плавления металла.

    Температура искр, образующихся при соударен и и металлов, способных вступать в химическое взаимодействие друг с другом с выделением значительного количества тепла, может превышать температуру плавления и поэтому ее определяют экспериментально или расчетом. Количество теплоты, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры t н до температуры самовосплам е нен и я горючей среды t св вычисляют но формуле 84 , а время остывания t — следующим образом.

    Отношение тем п ератур Q п выч и сляют по формуле. Скорость искры w и , образующейся пр и ударе свобод н о падающего тела, вычисляют по формуле.

    R — радиус вращающегося т е ла, м. По значе н иям от н осительнойизбыточной темп е ратуры q п и критерия В i определяют по графику черт. При наличииэкспериментальных данных о поджигающей способности фр и кционных искр вывод об их опасности для анализируемой горючей среды допускается делать без проведения расчетов. Пожарная опасность пламени обусловлена интенсив н остью теплового воздействия плотностью теплового потока , площадью воздействия, ориентацие й вза и мным расположением , периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества.

    Открытое пламя опасно не только пр и непосредствен н ом контакте с горючей средой, но и при ее облучении. Кр и тические значения интенсивности облучения в зависимости от времени облуче н ия для некоторых веществ приведены в табл.

    Пожарная опасность искр печных труб, котельных, труб паровозов и тепловозов, а также других машин, костров, в з н ачительной степени определяется их размером и температурой. Теплосодержание и время остывания искры до безопасност и температуры вычис л яют по формулам 76 и Нагрев веществ, отде л ьных узлов и поверхностей технологического оборудования.

    Температура газа пр и сжатии в компрессоре и отсутствии его охлаждения Т к , К, вычисляют по формуле. Температурунагрева электрических контактов при возникновении повышенных переходныхсопротивлений t н.

    U i — падениенапряжения в i -й контактной паре в электрическом контакте, В;. Значение падения напряжений на контактных парах U i для деталей из некоторых материалов приведены в табл. Для заданной температуры t н. Если выбранное и вычисленное значения t н. Температуру подшипника скольжения при отсутствии смазки и принудительного охлаждения t п.

    S — площадь поверхности теплообмена поверхность подшипника, омываемая воздухом , м 2 ;. В формулах , , коэффициент теплообмена a общ вычисляют по формулам или Последовательность расчета температуры подшипника аналогична расчету температуры нагрева контактов.

    Минимальную температуру среды, при которой происходит тепловое самовозгорание, вычисляют из выражения. Зависимость интенсивно сти повреждений оборудования, п риводящих к взрыву, от взрывоопасной концентрации для производства дивинила, метана,этилена и аммиака приведена на черт. Интенсивность отказов различных элементов технологических аппаратов и защитных устройств определяют по табл.

    Гидравлические и пневматические элементы Диафрагмы 0,1 0,6 0,9 Источники мощности гидравлические 0,28 6,1 19,3 Задвижки клапанов 0, 5,1 44,8 Задвижки возбуждения 0, 0, 2,29 Клапаны: Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности народнохозяйственных объектов является обязательным условием при технико-экономическом обосновании мероприятий, направленных на повышение пожарной безопасности.

    Расчетыэкономического эффекта могут использоваться при определении цен нанаучно-техническую продукцию противопожарного назначения, а также для обоснования выбора мероприятий по обеспечению пожарной безопасности пр и формировании планов научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, эконом и ческого исоциального развития объектов.

    Эффективность затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется как социаль н ыми оценивает соответствие фактического положения установленному социальному нормативу , так и экономическими оценивает достигаемый экономический результат показателями. Экономическийэффект отражает собой превышение стоимостных оценок конечных результатов надсовокупными затратами ресурсов трудовых, материальных, капитальных и др.

    Конечным результатом создания и использования мероприятий по обеспечению пожарной безопасности является значение предотвращенных потерь, которые рассчитывают исходя из вероятности возникновения пожара и возможныхэкономических потерь от него до и после реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности на объекте.

    Численное значение затрат на мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется на основе бухгалтерскойотчетности объекта защиты. Затратына обеспечение пожарной безопасности следует считать эффективными с социальнойточки зрения, если они обеспечивают выполнение норматива по исключению воздействия на людей опасных факторов пожара, установленного настоящимстандартом разд.

    Экономический эффект определяется по всему циклу реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетный период времени, включающий всебя время проведения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, освоение и производство элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарнойбезопасности, а также время использования результатов осуществления мероприятияна охраняемом объекте.

    За начальныйгод расчетного периода принимается год начала финансирования работ по осуществлению мероприятия. Началом расчетного периода, как правило, считается первый год выполнения научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ. Конечный год расчетного периода определяется моментом завершения использования результатов осуществления мероприятия. Конечный год использования результатов мероприятия по обеспечению пожарной безопасности определяется разработчиком исогласовывается с основным заказчиком потребителем.

    При его установлении целесообразно руководствоваться: При проведении расчетов экономического эффекта разновременные затраты и результаты приводятся к единому моменту време ни —расчетному году. В качестве расчетного года принимается год, предшествующий началу использования мероприятия по обеспечению пожарной безопасности. Приведение выполняется умножением значений затрат и результатов предотвращенных потерь соответствующего года на коэффициент дисконтирования a t , вычисляемый по формуле.

    В число возможных вариантов реализации мероприятия по обеспечению пожарной безопасност и объекта н а этапе технико-экономического обоснования отбираются те, которые отвечают ограничениям технического и социального характера.

    В число рассматриваемых вариантов включаются наилучшие, технико-экономические показатели которых превосходят илисоответствуют лучшим мировым и отечественным достижениям. При этом должныучитываться возможности закупки техники за рубежом, организации собственного производства на основе приобретения лицензий, организации совместного производства с зарубежными партнерами. Лучшим признается вариант мероприятия по обеспечению пожарной безопасности, который имеет наибольшее значение экономическогоэффекта либо при условии тождества предотвращаемых потерь — затраты на его достижение минимальны.

    Если целью осуществления мероприятия по обеспечению пожарной безопасности является ненепосредственное предотвращение пожара, а обеспечение, достоверной информации об основных характеристиках и параметрах уровня обеспечения пожарнойбезопасности, контроля за соблюдением правил пожарной безопасности, в случаеневозможности определения влияния данного мероприятия на стоимостную оценку предотвращенных потерь, то при сравнении альтернативных вариантов по обеспечению пожарной безопасности лучшим принимается тот, затраты на достижение которого минимальны.

    Экономический эффект затрат на обеспечение пожарной безопасности определяется по результатам эксплуатации за расчетный период. Экономический эффект за расчетный период независимо от направленности мероприятия по обеспечению пожарной безопасности разработка, производство и использование новых,совершенствование существующих элементов систем и мероприятий по обеспечению пожарной безопасности Э T , руб.

    П пр t , П пр T — стоимостная оценка предотвращенных потерь соответственно за расчетный период T и в году t расчетного периода;. З Т , З t — стоимостная оценка затрат на реализацию мероприятия по обеспечению пожарнойбезопасности соответственно за расчетный период T и в году t расчетного периода;. Затратына реализацию мероприятия по обеспечению пожарной безопасности за расчетныйпериод З Т , руб. Затраты при производстве использовании мероприятий по обеспечению пожарной безопасности , руб.

    K t — единовременные затраты при производстве использовании мероприятий в году t ;. Л t — остаточная стоимость ликвидационное сальдо основных фондов, выбывших в году t. В этом случае в качестве Л t следует учитывать остаточную стоимость фондов;. В этом случае в качестве Л t следует учитывать ликвидационное сальдо. Экономические потери П 1 и П 2 от пожара на объекте за год могут быть определены на основании статистических данных о пожарах и использовании расчетного метода разд.

    При использовании статистических данных экономическ и е потери П э j , руб. Потеричасти н ационального богатства состоят из материальных ценностей, уничтоженных или поврежденных в результате воздействия опасных факторов пожара и его вторичных проявлений, а также средств пожаротушения. Потери частинационального богатства от j -гo пожара П н.

    Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий пожара — приведенные затраты на восстановительные работы на объекте, на котором произо ш ел пожар. Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j -го пожара П о. Потери из-за неиспользования возможностей — часть прибыли, недополученная объектом в результате его простоя и выбытия трудовых ресурсов из производственной деятель н ости в результате пожара. Потери из-занеиспользования возможностей вследствие j -го пожара П н.

    Социально-экономические потери — затраты на проведение мероприятий вследствие гибели и травмирования людей на пожаре. Социально-экономические потери от j -го пожара П с. Социально-экономические потери от травмирования людей на j -м пожаре вычисляют по формуле. S кл j —расходы на клиническое лечение лиц, травмированных на j -м пожаре, руб.

    Социаль н о-экономические потери при гибели людей в результате j -го пожара , руб. Потери в результате уничтожения j -м пожаром основных производственных фондов , руб. S и j — стоимость материальных ценностей i -го вида, годных для дальнейшего использования, руб.

    S л i — ликвидационная стоимость материальных ценностей i -го вида, руб. Потери в результате повреждения j -м пожаром основных производственных фондов , руб. Потери в результате уничтожения и повреждения j -м пожаром основных непроизводственных фондов вычисляют следующим образом. Если по основным непроизводственным фондам начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости при их уничтожении вычисляют по формуле , а при повреждении — по формуле Если по основным непроизводственным фондам не начисляются амортизационные отчисления, то потери стоимости вычисляют по формулам:.

    Потери в результате уничтожения повреждения товарно-материальных ценностей оборотных фондов, материальных ресурсов текущего потребления j -м пожаром П у п т. Потери,связанные с уничтожением повреждением личного имущества населения j -м пожаром, вычисляют следующим образом:. Потери в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий j -го пожара на восстановление объекта и природных ресурсов после пожара П о.

    Потери от простоя объекта в результате j -го пожара П п. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате j -го пожара П в. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их травмирования в процессе j -го пожара П В. Р j вычисляют по формуле. З д j — заработная плата i -го работника, руб. Потери при выбытии трудовых ресурсов из производственной деятельности в результате их гибели на j -м пожаре П В.

    Социально-экономические потери при травмировании людей под воздействием j -го пожара включают: Т В i — период выплаты i -го пособия по времен н ой нетрудоспособности, дни;. Выплатыпенсий инвалидам, пострадавшим на j -м пожаре S и j , руб. T и i —период выплаты i -й пенсии пособия по инвалидности, дни. Расходына клиническое лечение пострадавшим на j -м пожаре S кл j , руб. S б — средние расходыбольницы на одного пострадавшего, руб. Расходына санаторно-курортное лечение пострадавших на j -м пожаре S c.

    Социально-экономические потери при гибели людей в результате i -го пожара включают: Выплатыпенсий по случаю потери кормильца на j -м пожаре S п. Прогнозэкономических потерь от возможного пожара производится на основе расчета параметров развития пожара на объекте в здании , а также данных обэффективности элементов и систем обеспечения пожарной безопасности. Математическое ожидание экономических потерь от пожара М П вычисляют по формуле.

    Математическое ожидание потерь от пожара части национального богатства М П н. Q п — вероятность возникновения пожара в объекте, год -1 см. Математическое ожидание потерь в результате отвлечения ресурсов на компенсацию последствий пожара М П о. Математическое ожидание потерь от обусловленного пожаром простоя объекта недополученная прибыль М П п.

    Настоящийметод предназначен для определения площади пожара, значение которой необходимо при расчете потерь от пожара на объекте. Расчет площади пожара проводят для горючих и легковоспламеняющихся жидкостей; она принимается равной площади размещения жидкостей или площади аварийного разлива. Минимальную продолжительность начальной стадии пожара в помещении определяют в зависимости от объема помещения высоты помещения и количества приведеннойпожарной нагрузки черт.

    Допускается в качестве величины и брать максимальное значение для составляющих пожарную нагрузку материалов. Значения величин y ср , , и для основных горючих материалов приведе н ы в табл. Средняя скорость выгорания и низшая теплота сгорания ве щ еств и материалов. Настоящийметод рас п ространяется на электротехнические изделия, радиоэлектронную аппаратуру и средства вычислительной техники электрические изделия и устанавливает порядок экспериментального определения вероятности во з никновения пожара в от них.

    Параметры и условия испытаний для конкретного изделия должны содержаться внормативно-технической документации на изделие. Вероятность возникновения пожара в от электрическом го изделии я является интегральным показателем, учитывающим как над е жность интенсивность отказов самого изделия и его защитной аппаратуры тепловой иэлектрической , так и в е роятность загорания достижения критической температуры частями изделия, поддерживающими конструкционными материалами или веществами и материалами, нахо д ящимися в зоне его радиационного излучения либо в зоне поражения электродугой или разлетающимися раскаленными горящими частями частицами от изделия.

    Изделиесчитается удовлетворяющим требования настоящего стандарта, если оно прошло испытание в характерном пожароопасном режиме и вероятность возникновения пожара в нем отнего не превысила 10 -6 в год. Комплектующие изделия резисторы, конденсаторы, транзисторы, трансформаторы, клеммные зажимы, реле и т. Характерный аварийный пожароопасный режим далее — характерный пожароопасныйрежим электротехнического изделия — это такой режим работы, при которомнарушается соответствие номинальных параметров и нормальных условийэксплуатации изделия или его составных частей, приводящий его к выходу из строя и создающий условия возникновения загорания.

    Характерный пожароопасный режим устанавливают в ходе предварительных испытаний. Он должен быть из числа наиболее опасных в пожарном отношении режимов, которые возникают в эксплуатации и, по возможности, имеют наибольшую вероятность. В дальнейшем выбранный пожароопасный режим указывают в методике испытания на пожарную опасность.

    В зависимости от вида и назначения изделия характерные испытательные пожароопасные режимысоздают путем:. Вероятность воз н икновения пож а ра в от электрических изделий и условия пожаробезопасности п.

    Q в —вероятность достижения горючим материалом критичес к ойтемпературы или его воспламенения. За положительный и сход опыта в данном случае в зависимости от вида электрического изделия принимают: Вероятность возникновения характерного пожароопасного режима Q п. При наличиисоответствующих справочных данных Q п. Для а п паратов защиты, находящихся в эксплуатации более 1,5—2 лет, для ра с чета Q н. Характерный пожароопасный режим изделия определяется з н ачени е м электрот е хничес к ого парам е тра, при котором возможно появление п ризнаков его загорания.

    Например, характерныйпожароопасный режи м — к ороткое замыкание КЗ ; характерный электротехнический параметр этого режима — значение тока КЗ. Зажигание изделия возможно только в определенном диапазоне токов КЗ. В о бщем виде:. В случае использования для оценки зажигательной спос о бности электротехнических факторов их энерге т ических характеристик — энергии, мощности, плотности теплового п отока, т е мпературыи т. Нахож д ение минимальных пожароопасных значени й п роизводится в ходе выполнения экспериментальных исследований при определении Q в.

    Вероятность Q в положительного исхода опыта воспламенения, появления дыма или достижения критической температуры опр е деляется после проведения лабораторных испытаний в условиях равенства Q п. При использовании в качестве крит е рия положительного ис х ода опыта достижение горючим материалом критической температуры Q в определяется из формулы. Т ср — среднее арифметическое значение температур в испытаниях в наиболее нагретом месте изделия, К;.

    Допускается при опред е лении Q в заменять со зд ан и е характерного пожароопасного режима на использование стандартизованного эквивалентного по т е пл о вому воздействию источника зажигания, т. Рассчитать вероятность возникновения пожара и взрыва в отделен ии ко м пр е ссии. Отделение компресси и этилена расположено в одно э тажном производстве н но м здани и р азмерам и в плане 20х12 м и высотой 10 м. Стены здан и я — кирпичные с ленточным остеклен и ем.

    Перекрытие — из ребристых железобетонных плит. Освещен и е цеха — электрическое, отопление — центральное. Ц е х оборудован аварийно й вентиляцией скратностью воздухоо б мена n , равно й в о сь м и. Д и аметр трубопров о дов сэтиленом равен мм, тем п ератураэтилена достига ет о C.

    Здание имеет молниезащиту т и па Б. Ниж н ий кон ц етра ц ионный предел воспламенения этилена С н. По условиям технологического процес с а возникновен и е взрывоопасной концентрации в объеме помещения возможно только в аварийных условиях, поэтому помещение по классификации взрывоопасных зон относится к классу В-1а. Пожар н ая опасность отделения ко мп ресси и складывается из пожарной опасности компрессорной установки и пожарной опасности помещения.

    Пожарная опасность ком п ре с сора обусловлена опасностью возникновения взрыва этиленовоздушной смес и внутри а п парата. Пожарная опасность помещения обу с ловлена опасностью возникновения пожара в цехе, а также о пасностью возн и кновени я в з рыва этиленовоздушной смеси в объ е ме цеха при выходе этилена и з газов ы х коммун и каций п ри авари и.

    Возникнове н ие в з рыва в к о мпрессоре обусловлено одновременным появлен и ем в цилиндре горючего газа, окислителя и источника зажигания. По у с лов и ям т е хнологич е ского процесса в цилиндре компрессора постоянно обращается этилен, поэтому вероятность появления в к омпресс оре горючего газа равна единице.

    Появл е ние окислителя воздуха в цилин д ре компресс о ра воз м ожно при заклинивании всасывающего к лапана. В этом случае в цилиндре создается разряжен и е, обуславливающее подсосвоздуха чере з сальниковые уплотнения. Для отклонения компрессора при заклинивании всасывающего клапана имеется сист е ма контроля давления, которая отключает компрессор через 10 с п осле заклинивания клапана.

    Обследование показало, что за год наблюдалось 10 случае в заклинивания клапанов. Тогда вероятность ра з герметизации компрессора равна. Анализируемый компрессор в течение года находился в рабоч е м состоя н ии ч, п оэтому вероятность его нахождения под разряжением равна. Так и м образом, вероятность появления в цили н дре ко мп ре с сора достаточного количества окислителя всоответствии с ф ормуло й 44 приложения 3 равна. Откуда вероятность образования горючей среды в цилиндре компре cсора соответствии с формулой 40 приложения 3 будет равна.

    Источник о м з ажигания этиленовоздушной смеси в цилиндре компрессора могут быть толь к о искры механичес к ого про ис хождения, возникающ и е п ри разрушении узл о в и деталей п о ршневой группы из- з а п отери п рочн о сти материала или при ослаблении болтовых соединений. Зависимость фактора турбулизации от условий развития горения может быть представлена формулой. В диапазоне давлений 0,04 х 1,00 МПа и температур х К для стехиометрических смесей метана, пропана, гексана, гептана, ацетона, изопропанола и бензола с воздухом значение барического показателя с ростом давления и температуры свежей смеси увеличивается и лежит в интервале - 0,,2, а значение температурного показателя уменьшается и находится в диапазоне 3,,6.

    Значения коэффициента расширения могут быть также определены из приближенного уравнения. Стехиометрическую концентрацию горючего j cт в воздухе средней влажности определяли по известной формуле. Результаты расчета значений p е , g b , Е i , Т bi и экспериментальные значения нормальной скорости S u для некоторых стехиометрических газопаровых смесей при начальном давлении 0,1 МПа и температуре ,15 К.

    Для многокомпонентных смесей и смесей, проведение расчетов по которым по тем или иным причинам вызывает трудности, определение максимального относительного давления взрыва p е , а следовательно, и коэффициента расширения E i по формуле проводят по соответствующей методике ГОСТ Сбросные трубопроводы используются для отвода продуктов горения в безопасное место, например в приемную буферную емкость или за территорию цеха, что позволяет существенно снизить вероятность возникновения внутри производственных помещений вторичных пожаров и взрывов, ущерб от которых значительно выше, чем потери от первичных взрывов.

    Необходимо определить безопасную площадь разгерметизации. Нормальная скорость распространения пламени наиболее опасной околостехиометрической ацетоно-воздушной смеси при атмосферном давлении и температуре К составляет 0,32 м х с Выражение для комплекса подобия W в соответствии с формулой и определенными значениями S ui и M i может быть записано в виде.

    Следовательно, критериальное соотношение относительно F можно записать в виде. Последнее подтверждает, что значение фактора турбулизации выбрано правильно. Поэтому система сброса давления, включая трубопровод, должна быть снабжена системой орошения. Требуется определить безопасную площадь разгерметизации при условии, что реактор рассчитан на избыточное давление 0,4 МПа абсолютное давление 0,5 МПа. Отсюда нетрудно вычислить, что диаметр предохранительной мембраны должен быть равен 0,5 м.

    Пример 4 обратная задача. Требуется определить, до какого максимального начального давления можно подавать в сосуд горючую смесь, чтобы после ее воспламенения в центре сосуда давление взрыва не превысило допустимого давления 2,0 МПа.

    Так как с ростом давления нормальная скорость падает, то с некоторым запасом в качестве S ui выбираем значение 0, м х с -1 , полученное для атмосферного давления.